锅炉高温腐蚀及防止措施_工业设计论文五篇

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水冷散热器有一个进水口及出水口，散热器内部有多条水道，这样可以充分发挥水冷的优势，能带走更多的热量。这就是水冷散热器的基本原理。从水冷的安装方式来看，又可以分为内置水冷和外置水冷两种。对于内置水冷而言，主要由散热器、水管、水泵、足够的水源组成，这就注定了大部分水冷散热系统“体积”较大，而且要求机箱内部空间足够宽余。外置水冷散热器方面，由于其散热水箱以及水泵等工作元件全部安排在机箱之外，不仅减少了机箱内空间的占用，而且能够获得更好的散热效果。

锅炉：能量转换设备锅炉：2008年西安交通大学出版社出版的图书锅炉高温腐蚀及防止措施_工业设计论文五篇感谢学习参考，希望能分享给用的到的朋友！

第一篇 锅炉高温腐蚀及防止措施_工业设计论文

摘 要:锅炉的高温腐蚀对锅炉的安全经济运行危害极大,文章对产生锅炉高温腐蚀的几种主要原因进行了和探讨,提出一些防止锅炉高温腐蚀的措施,以求对锅炉的安全经济运行有所裨益。

关键词:锅炉;高温腐蚀;措施

abstract:high temperature corrosion of boiler boiler safe and economic operation of the extremely harmful, the article on high temperature corrosion of boiler produced several of the main reasons for the ysis and discussion of some of the prevention measures in high temperature corrosion of boiler, the boiler in order to be safe and economic operation benefit.

key words:boiler;high temperature corrosion;measures

锅炉的高温腐蚀主要发生在燃用高硫煤的锅炉水冷壁管和过热器管束上。锅炉运行时在烟温大于700℃的区域内,在高温高压条件下受热面与含有高硫的腐蚀性燃料和高温烟气接触,极易发生高温腐蚀。高压锅炉水冷壁管的硫腐蚀主要是由于煤粉中的黄铁矿(fes2)燃烧受热,分解出自由的硫原子,产生腐蚀。wWW.0519news.com通常高压锅炉水冷壁管向火侧的正面腐蚀最快,减薄得最多,若发生爆管都在管子的正面爆开,管子的侧面减薄得较少,而管子背火侧几乎不减薄,这种腐蚀给锅炉水冷壁管造成很大威胁,严重时,往往几个月就得更换部分管段,给锅炉的安全经济运行带来很大危害。而锅炉过热器管的高温腐蚀主要是由于液态的灰黏结在过热器管壁上而引起腐蚀。

1 高温腐蚀的主要原因

1.1 燃烧不良和火焰冲刷

持续燃烧不良和脉动火焰冲击炉墙时,导致燃烧不完全,在燃烧器区域附近的火焰中心处,当未燃尽的焰流冲刷水冷壁管时,由于煤粉具有一定的棱角,煤粉对管壁有很大的磨损作用,这种磨损将加速水冷壁保护层的破坏,在管壁的外露区段,磨损破坏了由腐蚀产物形成的不太坚固的保护膜,烟气介质便急剧地与纯金属发生反应,这种腐蚀和磨损相结合的过程,大大加剧了金属管子的损害过程。

1.2 燃料和积灰沉积物中的腐蚀成分

燃用含硫量高的煤粉时,煤粉中的黄铁矿(fes2)燃烧受热,分解出自由的硫原子:fes2→fes+[s],而烟气中存在的一定浓度的h2s与so2化合,也产生自由硫原子:2h2s+so2→2h2o+3[s]。自由硫原子与约350℃温度的水冷壁管相遇,发生反应:fe+[s]→fes,3fes+5o2→fe3o4+3so2,产生腐蚀。

其次,燃料中的硫及碱性物会在炉内高温下反应生成硫酸盐,当这些硫酸盐沉积到受热面上后会再吸收so3,生成焦硫酸盐,如na2s2o7和k2s2o7。焦硫酸盐的熔点很低,在通常的锅炉受热面壁温下呈熔融状态,与fe2o3更容易发生反应,生成低熔点的复合硫酸盐:3na2so4+fe2o3+3so3→2na3fe(so4)3,3k2so4+fe2o3+

3so3→2k3fe(so4)3,当温度在550℃~700℃时,复合硫酸盐处于融化状态,将管壁表面的fe2o3氧化保护膜破坏,继续和管子金属发生反应,造成过热器管的腐蚀。

另外,燃料中含有氯化物也是使炉管损耗的一个重要原因。它们与烟气中的水、硫化氢等反应生成硫酸盐和hcl气体,由于hcl的存在可以使金属表面的保护膜遭到破坏,从而加大对管壁的腐蚀。燃料中含氯量增加,对金属的腐蚀速率也随之增加。当灰中含氯低于0.2%时,不致产生明显的腐蚀;当含氯量达到0.6%时,将造成高的腐蚀率。 1.3 还原性气氛

锅炉的高温腐蚀和还原性气氛的存在有着密切相关的关系,co浓度大的地方腐蚀就大。某些部位的空气不足,使煤粉燃烧的过程拖长,未燃尽的煤粉在炉管附近分离,使碳和硫聚集在边界层中,未燃尽碳进一步燃烧时又形成局部缺氧,使水冷壁附近的烟气处于还原性气氛。由于缺氧,硫的完全燃烧和so2的形成发生困难,h2s便与受热面金属发生直接反应,因h2s是还原性介质,比氧化性介质更具有腐蚀性,h2s的浓度越高,受热面温度越高,腐蚀速度越快,同时还原性气氛导致了灰熔点温度的下降和灰沉积物过程加快,从而导致受热面管子的腐蚀。

2 防止高温腐蚀的措施

2.1 调整燃烧并控制煤粉细度

调整燃烧器,避免火焰对侧墙的直接冲撞,加强一次风煤粉气流的调整,尽可能使各燃烧器煤粉流量相等,保证燃烧器出口气流的煤粉浓度均匀分布;在磨煤机出口加装动静分离器,控制煤粉细度,减少腐蚀发生的概率,以降低腐蚀和磨损。

2.2 控制燃料中的硫和氯含量

控制燃料中的硫和氯含量可降低腐蚀速率。国外研究显示,水冷壁管常在燃料品种变化时发生向火侧严重腐蚀。燃料是控制腐蚀速率的第一道关口,应燃用含硫量低于0.8%的煤种,以降低腐蚀速率。

2.3 改善燃烧区的还原气氛

合理配风并强化炉内气流的混合过程,同时降低空预器等设备的漏风;可以采用增加侧边风、贴壁风等技术,在水冷壁附近形成氧化气氛,以改善燃烧区的氧量,避免出现局部还原性气氛,缓解高温腐蚀的发生。

2.4 避免出现受热面超温

因为长期低负荷运行会造成过热器管内工质流量过小,流速过低,严重影响了管子内外热交换,造成管壁温度过高,而炉膛温度不可能同时降低,造成管子短时间超温。所以应尽量避免长期低负荷运行,同时控制炉内局部特别是燃烧器区域附近的火焰中心处的最高温度及热流密度,以避免出现受热面壁温局部过高,减轻高温腐蚀。

2.5 改善受热面状况

对水冷壁、过热器等受热面管进行热喷涂,喷涂耐腐蚀材料,也可对水冷壁管进行表面补焊或改用抗腐蚀性能好的铁素体合金钢管或复合钢管,以改善炉管金属表面状况,提高金属材料的耐腐蚀性能。

2.6 采用低氧燃烧技术

采用低氧燃烧,供给锅炉燃烧室的空气量减少,燃料中的硫在炉膛中与氧接触时生成的二氧化硫转化为三氧化硫的转化率降低,而二氧化硫呈气体状态,它随着烟气经过脱硫排入大气,由于三氧化硫的浓度低,发生高温腐蚀的机会就会减少。同时,由于空气量减少,燃烧后烟气体积减小,排烟温度下降,锅炉效率提高。

3 结束语

锅炉受热面发生的高温腐蚀是一个极其复杂的物理化学过程,常见于大型锅炉中,为了更好地做好锅炉受热面高温腐蚀的防止工作,我们应综合平衡影响锅炉受热面高温腐蚀的各种因素,深入研究其产生的原因,在实践中不断探索、总结和积累经验,制定完善的预防措施,保证锅炉机组的安全经济运行。

第二篇 关于异型柱设计应用规范时应注意的问题_工业设计论文

论文关键词：型柱结构　异型柱规程　抗震规范

论文摘要：《混凝土异型柱技术规程}(jgj149—20xx)的颁布为我国的结构设计人员提供了一本可以参照的国家标准，同时为广大结构设计人员指明了异型柱结构与普通混凝土结构的区别，现将其与《建筑抗震设计规范》(gb 500l1-20xx)的区别与广大设计人员共同探讨。

引言

新的《混凝土异型柱技术规程》(jgjl49—20xx)(简称异型柱规程)于20xx年8月颁布，改变了异型柱设计只有地方性规定而没有国标的历。随之而来就是我们对规范的理解可能没有比较深入的研究，另外《异型柱规程》有些规定比《建筑抗震设计规范》(gb50011-2~1)(简称抗震规范)严格。现就规范的几点规定，谈谈个人的一点看法：

(1)异型柱结构最大适应高度

由于异型柱是一种新型的结构形式，只经过十余年的实践。综合考虑现有的理论研究、实验研究成果及设计施工经验，其房屋适用的最大高度较一般的钢筋混凝土结构有所降低。现就《异型柱规程》与《抗震规范》对比见下表：

沈阳市抗震设防烈度为7度，设计基本加速度值为0．10g，超过40米的结构，建议采用短肢剪力墙结构。

(2)异型柱的抗震等级

由于异型柱结构的抗震性能相对于普通混凝土房屋较弱，异型柱结构的抗震等级相对于普通混凝土房屋也应较严格。wWw.0519news.CoM由于异型柱结构的适用范围较普通混凝土结构小，相应《异型柱规程》的抗震等级分类较《抗震规范》详细。对于丙类建筑抗震设计的房屋，《异型柱规程》给出了抗震等级的确定方法，现就《异型柱规程》与《抗震规范》的异《抗震规范》现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级

《异型柱规程》中表3．3—1注3，当为7度(0．15g)时，建于ⅲ、ⅳ类声地的异形柱框架结构和框架一剪力墙结构情形时，也按8度(o．20g)采取抗震构造措施，但于括号内所示的抗震等级形式来具体表达，需注意的是《异型柱规程》采取了“应”按表中括号所示的抗震等级采取抗震构造措施，比《抗震规范》的上述对应部分规定(“宜”按……)有所加严

(3)不规则异型柱结构的抗震设计应符合下列要求

1．当异型柱结构楼层竖向构件的最大水

平位移(或层间位移)与该楼层层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值之比大于1．20时，根据《抗震规范》有关规性，可界定为平面不规则的“扭转不规则类型”，但《异型柱规程》规性此时控制该比值不应大于1．45(第3．2．5条第1款)，较《抗震规范》相应规定“不大于1．5”有所加严，目的是为了为严格控制异型柱结构平面的不规则性，避免过大的扭转

效应而导致严重的震害。

2．当异型柱结构的层间受剪承载力小于上一楼层的80％时，根据《抗震规范》有关规性，可界定为竖向不规则中的“楼层承载力突变类型”，并规定其薄弱层的受剪承载力不应小于上一层的65％，但《异型柱规程》规性此时乘以1．20的增大系数(第3．2．5条第2款)，较《抗震规范》相应规定乘以增大系数1．15有所加严。

1．《抗震规范》第3．1．4条规定：“抗震设防为6度时，除本规范规定外，对乙、丙、丁类建筑可不进行地震作用计算”及第5．1．6条规定：“6度时的建筑(建造于ⅳ类场地上较高的高层建筑除外)，以及生土房屋及木结构房屋，应允许不进行截面抗震验算。”但《异型柱规程》第4．2．3条则以强制性条文方式规定：“抗震设防为6度、7度(0．1og、0．15g)及8度(0．20g)的异型柱结构应进行地震作用计算及结构抗震验算。”本条是基于异型柱结构的抗震性能特点而制定的，6度设防时设计者应注意此条。

2．异型柱的双向偏压正截面承载力随荷载(作用)方向不同而有较大的差异，在l形、t形和十字形三种异型柱中，以l形柱的差异最为显著(设计者应着重加强l形柱的构造)。如根据《抗震规范》5．1．1条第一款(一般情况下(所有烈度)，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担)，则可能在某些情况下造成结构的不安全性，所以《异型柱规程》4．2．4条第一款规定， 7度(0．15g)及8度(0．20g)时尚应对与主轴成45°方向进行补充计算。

(5)异型柱的抗震变形验算

由于异型柱结构的特殊性，《异型柱规程》对异型柱结构的弹性层间位移角限值也较《抗震规范》严格，现比较如下：

考虑到异型柱结构的特殊性，本人建议进行异型柱设计时弹性层间位移角应从严控制：框架结构【】应小于l，800，框架一剪力墙结构【]应小于1／i100。

(6)异型柱框架梁柱节点核心区受剪承载力验算。

《抗震规范》附录d规定：一、二级框架节点核心区应进行抗震验算；一般三、四级框架及非抗震框架节点核核心区不需验算基本可以满足要求。《异型柱规程》第5．3．1条黑体字规定：“异型柱框架应进行梁柱节点核心区受剪承载力验算。”试验研究表明，异型柱框架梁柱节点核心区的受剪承载力低于截面面积相同的矩型柱框架梁柱节点的受剪承载力是异型柱框架的薄弱环节。实际设计过程中，经常出现异型柱框架结构节点核心区抗剪承载力不足的现象，一般采取增大梁柱混凝土标号，水平加腋、梁端增设支托等措施。

总之，《异型柱规程》颁布时间较短，且异型柱结构有着广泛的市场。广大结构设计人员应积极的了解《异型柱规程》及异型柱结构的受力破坏机理，正确的掌握《异型柱规程》进行设计，使设计的异型柱结构具有可靠的安全保证。

第三篇 浅谈陶瓷膜装置在制药生产中设计和选型时应注意的问题_工业设计论文

            作者：戴连科　骆红英 徐海斌

论文关键词:陶瓷膜　装置　设计　选型　制药生产

论文摘要:在制药生产中，发酵液的特点是菌丝浓度高、孙度大.淘瓷膜在制药生产中主要应用在预处理方面，由于设计和选型上的失误，导致使用效果并不理想.指出在设计和选型时特别要引起重视的方面有管路设计、膜芯孔径大小、串联级数、以及循环泵的选型.

制药生产的发酵料液有其特殊性，主要的特点是菌丝浓度高、赫度大.陶瓷膜在制药生产中主要应用在预处理方面，它可以得到澄清甚至是除菌的滤液，经不断地顶洗后渣体仅保留相当低的单位，理论上可以得到比板框过滤更高的提取收率.国内厂家也开发出了自己的产品，相对于国外同类产品具有价格低廉，配件供应及时等优势.但如果在选型和设计上稍有失误，便会在使用效果上大打折扣，在此谈谈笔者的一些看法.

首先是管路系统设计不合理，图1是国内一厂家的装置示意图一个膜壳组件里装有19支长度为lm的膜芯，每支膜芯有19个孔，通道孔径为4~，每组3个膜壳串联，并联3组，总面积为40. 8澎，总通道截面积为0. 013 6时.储料罐的料液经循环泵送往陶瓷膜再回流回料罐，为了保持2  m/s的切面流速，每小时的回流量在100 m”以上，这样供料管和回流管的管径就不得不做得很大，安装时跨度大一点光管路的死体积就会达到1 m3以上，不利于提高收率.同时，回流量大也增加了料液与空气的接触机会，这对于易氧化的品种是极为不利的这样的设计也造成了在料液回流的过程中有相当一部分电能消耗在克服势能的做功上，造成了浪费.

相比之下，国外同类产品的内循环设计显得高明，其示意图如图2所示，大部分料液在自身循环，仅分出小部分料液回流，因此，只需用一台小功率的输送泵补充料液即可.这样，供料管路和回流管路的管径可以做得更小，减少了料液的死体积;料液和空气接触的机会也减少了，降低了氧化的可能性;电能无谓的浪费也减少了不少;料液储罐和膜机组的距离也可以适当拉长，给设备安装留下了更多的灵活余地.可见一个小小的改动是有相当多的好处的.

其次，在膜芯通道孔径的选择上是值得探讨的.膜芯如图3所示，一般长1 000 mm，当中分布着小孔径的通道.以图1为例，如果膜芯采用7孔，通道孔径为6 mm，每个膜壳同样装19支膜芯，总面积只有22.6时，总通道截面积为0.011 3时.同样的设计，采用6~膜芯时为了达到同样的过滤面积设备数量要增加1.8倍，泵的流量要增加1.7倍，表面上看，设备费用和运行费用均大大上升.但采用4~通道的膜芯若使用不当，会有很大的风险一般陶瓷膜都是带渣运行的，制药生产中发酵菌渣的薪度一般较大，有的还有丝状的东西，发酵原料中也有不少颗粒杂质.特别是越到后期，渣浓度越高，如不及时加水稀释，很容易造成通道堵塞堵塞后的结果是灾难性的，先要把大口径的管道拆开，然后把一级级的膜组件卸下，堵塞不严重的还可以用高压水枪冲通，严重的还要拆出在高温中烧烤才能疏通，一个维修下来，工作量相当大.加水过早又会使滤液体积和操作时间大幅度增加，不利于提高收率.而6~孔径的通道堵死的可能性就大为减少，即使堵死了，也容易冲通.因此，对于菌丝浓度高，私度大的品种，还是推荐使用孔径为6~的膜芯，同时要采用有效的预过滤器滤除粗颗粒对膜芯加以保护.

再次，在选型和设计时还要考虑到方便维修和安装.维修时从3m高的平台上将重百来斤的组件抬上抬下，是相当累的，在上下铁梯时还容易出工伤事故，少一级，安装维修都方便许多.国内的陶瓷膜既然维修频率比国外高，做成三级对维修就更不方便了同时级数过多，对于菌丝浓度高、赫度大的品种很容易因为阻力的增加而导致膜芯堵死，并且由于流体在经过膜芯时因为阻力作用压力逐级减少，最后一级膜渗透速度要慢得多，不利于充分发挥设备的生产能力.因此，对于菌丝浓度高、薪度大的品种以采取两级串联为佳.

最后，在循环泵的选用上要引起重视，由于循环泵的流量大，又要带渣运行，使用过程中噪声大，机械密封也容易损坏，是一个维修频率较高的地方.这么大流量的泵在输送水时漏一点还可以容忍，在输送料液时泄漏损失可就大了.同时过大的噪声也是令人难以忍受的.因此这个泵一定要选好，同时要考虑到便于维修.笔者在使用过程中就有好几次因为循环泵的频繁泄漏损坏影响了生产进程.相比之下，国外一台膜机组在没有备用泵的情况下，有半年多未维修，并且噪声也很小.

考虑到在制药行业中用到陶瓷膜的地方往往是高附加值的产品，使用厂家更希望的是经久耐用、性能优越、故障率低的设备.国内厂家要想在竞争中取胜，不仅需要成本优势，更需要以良好的设计、优良的品质来赢得市场的认可.使用单位的工艺人员也要和膜科研制造人员密切沟通，争取使设备达到最佳的使用效果.

第四篇 ＲＣＳ－９１５Ａ型微机母线保护应用中应注意的问题_机械工程论文

摘要：介绍rcs-915a型微机母线保护的主要功能、保护配置、工作原理，通过母联开关位置量在rcs-915a型保护中所起的作用、mnp-1型模拟盘原理、母线电压的切换选择。结合玉林电网的具体情况，提出了rcs-915a型微机保护在各变电站的现场应用中的有关注意事项。

关键词：微机保护；保护配置；注意事项

随着科学技术的发展，我国电网的自动化水平不断提高，微机保护作为综合自动化的一个重要组成部分，它采用了现代计算机技术和通信技术，一方面可改变传统的二次设备模式、简化系统、信息共享、减少电缆、减少占地面积、降低造价；另一方面较好地适应无人值班站的发展，达到减人增效、提高运行可靠性的目的，采用微机保护已成为电网运行管理现代化的趋势。

1rcs-915a型微机母线保护装置介绍

1.1保护适用范围

适用于各种电压等级的单母线、双母线、双母线带旁路等各种主接线方式，母线上允许所接的线路与元件数最多为21个(包括母联)。

1.2保护配置

保护装置设有母线差动保护、母联充电保护、母联死区保护、母联失灵保护、母联过流保护、母联非全相保护、断路器失灵保护等功能。

1.3硬件配置

保护装置的核心部分采用mortorola公司的32位单片微处理器mc68332，主要完成保护的出口逻辑及后台功能，保护运算采用a/d公司的高速数字处理（dsp）芯片，使保护装置的数据处理能力大大增强。WwW.0519news.cOm装置采样率为每周波24点，在故障全过程对所有保护算法进行并行实时计算，使得装置具有很高的固有可靠性及安全性。

输入电流、电压首先经隔离互感器传变到二次侧，变换为弱电压后，分别进入cpu板和管理板。cpu板主要完成保护的逻辑及跳闸出口功能，同时完成事件记录及打印、保护部分的后台通讯及与面板cpu的通讯；管理板内设总起动元件，起动后开放出口继电器的正电源，另外管理板还具有完整的故障录波功能。

2rcs-915a型微机母线保护在现场所取母联开关位置量时应注意的问题

2.1母联开关位置量在rcs-915a型微机母线保护中所起的作用

2.1.1确定比率差动的比率制动系数的高、低两个定值

母差保护由比率差动元件构成，差动回路包括母线大差回路和各段母线的小差回路。母线大差是指除母联外所有支路电流所构成的差动回路。某段母线的小差是指该段母线上所连接的所有支路（包括母联）电流所构成的差动回路。母线大差比率差动用于判别母线区内外故障，小差比率差动用于区内故障母线的选择。

为防止在母联开关断开的情况下，弱电源侧母线发生故障时大差比率差动元件的灵敏度不够，大差比率差动元件的比率制动系数有高低两个定值。当母联开关处于合位时即twj=“0”时大差比率差动元件采用比率制动系数高值，当母联开关处于分位时即twj=“1”时大差比率差动元件自动取比率制动系数低值。

2.1.2确定充电保护的动作

当利用母联断路器对其中一段母线进行充电试验时，母线保护将对母联开关位置量进行判断，即twj位置开入由“1”变为“0”，或twj=“1”时母联由无电流变为有电流则母联充电保护开放300ms。逻辑框图如下：(母联twj为三相常开接点串联)

2.1.3母联死区保护逻辑判断

母联电流互感器至母联开关之间的范围为母联死区。母联开关位置量在rcs-915a母联死区保护中相当重要。若母线分列运行，母联开关在跳位时，发生死区故障，如母联开关位置量开入出错，即母线保护判断为母联合位，可能导致保护将母线全切除。

2.2现场对母联开关位置量引入问题的考虑

通过对母联开关位置量在rcs-915a型母线保护中所起作用的可看出，母联开关位置量开入的正确与否直接影响到母线保护的动作逻辑。在我局长望变220kv母线保护更改工程设计时，按装置要求，母联开关位置量的引入可采用取母联开关位置辅助接点或母联开关位置继电器的接点。取母联开关位置辅助接点可直接反映开关的实际位置，但此回路发生异常时，值班人员不易发现；取母联开关位置继电器的接点虽然是间接反映母联开关的位置，但优点在于回路有异常时可通过母联开关的回路较为直观地发现。通过以上的及现场接线的方便，设计人员采用了取母联开关跳闸位置继电器的常开接点作为母线保护中母联开关位置量的开入，如图三：

为使母线保护母联开关位置量开入符合现场实际，并且在母联开关检修时不造成保护的误动或拒动，我局继电保护人员在长望变、平坡变母线保护屏上增加了“母联检修投入”压板。此压板的功能在于：当其投入时强制对母线保护进行母联开关位置量的开入，即twj反应始终为“1”。此压板的作用主要是：母联开关检修或对其传动试验时，不会影响微机母线保护的运行。因为当母联开关检修或对其传动试验时母联开关可能进行分合，其位置反映并不代表它在运行状态，此时母线保护并未退出运行，所采集的母联开关的位置量可能会造成错误的逻辑判断，一旦发生母线故障，母线保护就有误动或拒动的可能，所以增加此压板。要求运行人员：只要母联开关在断开位置(包括母联在检修状态)，应投入此压板，母联开关恢复运行前应退出此压板。

3在操作刀闸位置模拟盘时应注意的问题

3.1母线运行方式的识别

双母线上各连接元件在系统运行中需要经常在两条母线上切换，相应的母差保护必须切换其差流回路和出口回路，使其与运行方式保持一致。为减少人工干预，母差保护装置都是通过引入刀闸辅助触点，来判别母线运行方式、切换内部回路。要保证母线保护动作的正确性，就必须保证母差保护识别母线运行方式的正确。但是，现有的刀闸辅助触点和其引入环节并非十分可靠。

rcs-915a型装置是在引入隔离刀闸辅助触点判别运行方式的同时，对刀闸辅助触点进行自检，当发现与现场不符，可通过对与母线保护装置配套的刀闸辅助触点的模拟盘的操作，来减少刀闸辅助触点的不可靠性对保护的影响。目前厂家提供有两种型号：mnp-1型、mnp-2型，玉林供电局的长望变等变电站均采用mnp-1型模拟盘。

3.2mnp-1型模拟盘的原理

mnp-1型模拟盘原理图如下：

图四中，led指示目前的各元件刀闸位置状态，s1、s2为强制开关的辅助触点。强制开关有三种位置状态：自动、强制接通、强制断开。

（1）自动：s1打开，s2闭合，开入取决于刀闸辅助触点；

（2）强制接通：s1闭合，开入状态被强制为导通状态；

（3）强制断开：s1、s2均打开，开入状态被强制为断开状态。

母线保护装置不断地对刀闸辅助触点进行自检，当发现与实际不符（如某条支路有电流而无刀闸位置）则装置发出“刀闸位置”，通知运行人员，此时装置仍能记忆原正常运行时的刀闸位置。此时，无论哪段母线发生故障，为防止无刀闸位置的支路拒动，装置都将切除无刀闸位置的支路。假如运行人员在刀闸位置没有恢复时便对该进行确认，确认后装置不能记忆原正常运行时的刀闸位置，如发生母线故障，此支路将可能会被误切除。

3.3mnp-1型模拟盘的运行要求

（1）在正常运行情况下，模拟盘全部强制开关应打在“自动”位置。 （2）当装置发“刀闸位置”信息时，运行人员应该先认真核对支路的实际运行方式，再将模拟盘上对应支路的强制开关强制打到正确位置，然后按屏上“刀闸位置确认”按钮通知母线保护装置读取正确的刀闸位置（此时的刀闸位置为模拟状态），保证母线保护在此期间的正常运行。母线保护不必退出。

（3）当检修人员对刀闸位置触点的检修结束后，运行人员必须及时将强制开关恢复到“自动”位置。

4在各种运行方式下保护装置电压切换开关和投单母压板的操作

4.1母线电压切换时开入情况

当有一组pt检修或故障时，可利用保护屏上的电压切换开关1qk进行切换。开关的位置有“双母”、“ⅰ母”、“ⅱ母”三个位置。当1qk置在“双母”位置，引入装置的电压分别为ⅰ母、ⅱ母电压互感器来的电压，当置在“ⅰ母”位置，引入装置的电压皆为ⅰ母电压互感器来的电压，即ua2＝ua1，ub2＝ub1，uc2＝uc1；当置在“ⅱ母”位置，引入装置的电压皆为ⅱ母电压互感器来的电压，即ua1＝ua2，ub1＝ub2，uc1＝uc2。

4.2投单母压板介绍

保护屏上还设置有投单母压板1lp2，投入此压板后保护将不进行故障母线的选择，当母线发生故障时将所有母线同时切除。（单母线运行方式下投入此压板）。

4.3保护装置1qk和1lp2的操作因双母线的运行方式较复杂，运行人员易混淆投单母压板1lp2和电压切换开关1qk的操作，故制订出在长望变、平坡变的1lp2和1qk的具体操作如下：

（1）不论电源元件是否集中在一段母线上，只要母联开关在合闸位置，双母线并列运行时，1qk投向“双母”位置，1lp2“投单母压板”退出；

（2）双母线分开运行（即母联开关在断开位置）时，1qk投向“双母”位置，1lp2“投单母压板”退出；

（3）如果母联开关断开，双母线是用母线上任一线路或主变的线线侧刀闸硬连接成单母线运行时，1qk投向“双母”位置，1lp2“投单母压板”必须投入；

（4）当进行倒母线操作前1qk投向“双母”位置，并且必须先将1lp2“投单母压板”投入。倒母线操作结束后，如为单母运行时1lp2“投单母压板”投入（同时某一段pt检修，1qk投向运行段母线位置），如为双母线运行时1lp2“投单母压板”退出；

（5）当一段母线故障切除后，另一段母线仍在运行时，应将1qk投向相应运行母线位置，1lp2“投单母压板”必须投入；

（6）当ⅰ母电压互感器处于检修或故障状态，使用ⅱ母电压互感器，应将1qk投向“ⅱ母”位置，当ⅱ母电压互感器处于检修或故障状态，使用ⅰ母电压互感器时，应该将1qk投向“ⅰ母”位置，1lp2“投单母压板”应退出。

5结束语

rcs-915a型微机母线保护从保护性能（特别是抗ct饱和性能）到人机界面，以及现场调试、运行和维护等方面，都有其独到之处，在应用上有不少的优越性。但在实际应用过程中，仍须注意所引入的母联开关位置量的问题，以及运行中保护屏上刀闸位置模拟盘、单母投入压板的使用问题，对这些问题有了充分的认识，才能保证这一先进技术可靠应用于现场，发挥其优越性，并确保其动作的正确性。

经过这几年的应用，rcs-915a型微机母线保护在玉林供电局的运行比较稳定的，尤其在长望变这座设备陈旧、倒闸操作较多的变电站，曾多次出现隔离刀闸辅助触点出错的情况，通过mnp-1模拟盘的操作，使母差保护得到正常运行。我们要继续积累运行经验，要不断完善运行和管理制度，使新技术在实际应用中产生更大的效益，从而进一步提高电网的安全运行水平。

第五篇 浅议钻孔桩防止断桩的措施_机械工程论文

关键词：钻孔桩；防止；断桩

0引言

当地基的弱土层较厚（一般指4m以上），建筑物的荷载较大，采用浅埋基础不能满足强度和变形限制要求，做人工地基又没有条件或不经济时，常常采用桩基础，钻孔灌注桩基因其造价低、节省等优点，被广泛采用。但是，由于在钻孔桩施工过程中，出现一些问题，给钻孔桩的质量留下缺陷或病害，不但影响质量，造成经济损失，而且会因为进行桩基础补强处理影响施工进度。其中最严重的质量事故就是断桩。下面就桩基础施工过程中断桩的原因作一个简单的。

1钻孔桩断桩的原因

1.1钻孔桩成孔质量问题造成的断桩原因

由于泥浆护壁差、孔内水头压力不够等原因，在清孔后灌注混凝土过程中出现孔壁坍塌，造成断桩。由于清孔过程中未对孔内泥浆含砂率进行严格控制，造成在灌注混凝土过程中混凝土上沉渣过厚，导管内混凝土压力不足以推动该部份沉渣，致使混凝土浇注中断。部分在河床上通过筑岛法施工的钻孔桩基础，由于河床表面有一层流塑性淤泥层，在混凝土浇筑过程中河床淤泥层顺孔壁流进钻孔内，致使混凝土浇注中断。

1.2钢筋笼及浇筑混凝土用导管的问题造成断桩的原因

导管接头严重漏水，造成导管外泥浆及水进入导管，使导管内混凝土离析，导管堵塞，混凝土浇筑中断，造成断桩。

由于钢筋笼主筋焊接及箍筋绑扎存在问题，在混凝土浇筑过程中，钢筋笼卡住导管，致使导管难以提起，混凝土浇筑中断，形成断桩。WWW.0519news.COM

1.3浇筑用混凝土的问题造成断桩的原因

混凝土塌落度过小，或和易性较差，造成导管堵塞，混凝土浇筑中断，造成断桩。由于混凝土供应问题，造成浇筑时间过长，浇注混凝土时首盘混凝土已经凝固，混凝土浇筑难以继续，造成断桩。由于混凝土中出现凝结的水泥块或石头等大块杂物，造成导管堵塞，混凝土浇筑难以继续，造成断桩。

2钻孔桩断桩的预防措施

2.1加强成孔质量控制

护筒采用钢板制作，采用人工开挖埋设，护筒底部与土层相接处用粘土夯实，护筒外面与原土之间用粘土填满、夯实，严防地表水从该处渗入。为保证护筒内外水头的压力差护筒内水位应高出护筒外水位1.5m，护筒埋设深度3m以上，同时，如果在成孔范围内有流塑性淤泥等软弱夹层，应将护筒埋设穿越该软弱层。

使用泥浆护壁，泥浆质量符合规范要求。对于地质条件差的钻孔，使用优质泥浆。成孔后进行清孔，清孔后泥浆比重、胶体率、含砂率、沉渣厚度等符合规范要求。2.2控制浇筑混凝土用导管质量

为防止导管接头与导管漏水，施工中我们通过严格的事前、事中、事后控制，保证导管制作并具备以下条件：

足够的抗拉强度，能承受其自重和盛满混凝土的重量。

各节的安装接头所用的胶垫及法兰的对接位置，预先试拼并作好标记，按插导管时须按试拼时的状态对号拦装，所有的法兰盘接头均须垫入5-7mm厚的橡胶垫圈，安放时须对正放平，拧紧螺栓，严防漏水。

尽可能使用内径30cm以上的导管，并且内径应一致，其误差应小于±2mm，内壁须光滑无阻，组拼后须用球塞、检查锤作通过试验。

最下端一节导管长度要长一些，一般为4米，其底端不得带法兰盘，以便在混凝土内更容易拔起。每节导管的长度要整齐统一，便于丈量长度，并作出标记和记录。

导管使用前做好水密性试验。导管要布置在钢筋笼中心。

3.3控制钢筋笼加工质量

钢筋笼主筋焊接一般应采用对焊，以保证焊口平顺，当采用搭接焊时，要保证搭接部分不在钢筋笼内形成错台。钢筋骨架应有强劲的内撑架，保证在运输及吊装过程中不变形。

3.4加强混凝土生产运输过程控制

混凝土拌合运输能力均应能够满足灌注混凝土的要求，保证在灌注过程中能够满足现场需要。

混凝土配合比应满足灌注水下混凝土要求，即和易性、流动性都比较好，粗骨料粒径小于导管内径的1/8。

3.5灌注混凝土过程中的控制

灌注首盘混凝土时，控制导管底部有25～40cm的空间，保证首盘混凝土能顺利地灌注。同时，首盘混凝土的灌注量应至少保证灌注后将导管口埋入1m以上。在灌注混凝土过程中，应随时对导管埋入深度进行测量，导管埋入深度遵循埋6拔4的原则，即导管埋入6米后，拔起并拆除4米，保证导管埋置深度在2～6米之间。在施工过程中，中途中断浇注时间不宜走过30分钟，整个桩的浇注霎时间不宜过长，尽量在8小时内完毕。混凝土施工中间每间断30分钟后，要上下串一上导管，防止混凝土失去流动性，提升导管困难，增加发生事故的可能性。

如果因为钢筋笼将导管卡住时，应正反转动导管，使导管与钢筋笼分离并居钻孔中心，再继续浇注。

3．结语

通过对产生断桩的原因进行，只要我们在施工过程中认真，加强施工控制，严格遵循施工技术规范，断桩质量事故是完全可以避免的。

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